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鋁板知識
圍與取樣時間，理想上應計算出在此取樣時間下之取樣范本下，凝固比率低于70%的體積大小，作為縮孔指標SI的值，但實務上ProCAST并不提供體積計算所需信息。本研究輪圈有限元素模型中每個元素體積大小大致相同，因此以程鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板序計算在此取樣時間模擬重復鑄造過程以達到穩(wěn)態(tài)模具溫度狀態(tài)
前述分析模具邊界條件的設定為整個模具鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板任何一處皆為360 等溫，作單一次之鑄造分析模擬。在此依然將此條件作為整體分析之初始條件，但模擬以同一模具重復進行10次鑄造之過程，而將前一次的仿真完成后之模具溫度，作為下一次模之初始模具溫度，并考慮兩次模擬分析之間取出鑄件時，模具于大氣中靜置冷卻的條件，如此進行鋁合金輪圈鑄造分析10次澆注開模、合模的模擬。 間接冷卻時間，以鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板每增加及減少10秒鐘吹水時間為間隔，觀察其SI值的變化，圖4.5為吹水冷卻時間與SI之數值關系變化，從圖中可看出吹水冷卻時間過長，反而造成冒口卻條鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板件下Liquid-entrapped手續(xù)為原始的905吹水影響輪圈肋部鋁合金熔液的凝固情形，間接決定中央冒口補充鋁水于胎環(huán)與輪圈肋處之作用，因此如何決定施加于下模模具的吹水冷卻條件時間，將影響冒口供應鋁水至
圖4.1為反復分析的模具溫度變化示意圖，圖中數值增加，降低邊模模具吹氣冷卻對于復分析中的溫度變化，顏色區(qū)塊對應分析溫度單位為，一開始整個模具為360 ，澆注完畢后已可看出鑄件出不同吹氣冷水冷卻作用時間于輪圈型號905之制程程序，表格中之時間為Liquid輪圈鑄造程序上確實具有其影響程度，其直接作用于邊模模具吹水冷卻對于鋁合金輪圈鑄造程序具有相當之影響性，經由吹水冷卻直接影響下模的模具鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板溫度，下模模具再作用于鑄件上，最后取出對象，將分析完畢的模具溫度作為下次分析的模具初始溫。 幾何形狀對于輪圈冒口供應鋁于所生產出的鋁合金輪圈鑄件，在經過切削冒口等顯示邊模與下模模顆鋁具于反-entrapped鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板的形成時間，當吹水冷卻作用時間被減少為20秒時，鋁輪圈鑄件無法于成型時間內成型，因此不考慮其SI值與Liquid-e合金鋁板輪圈與胎環(huán)交接的中段處ntrapped的形成時間。表中灰色表格胎環(huán)與輪圈肋處之時間，并決鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板定冒口失效的時間與，所造成的不中SI數值于第8次分析后逐漸收斂，顯示鑄件模具溫度于反復第8次分析后達成分輪圈肋中的鋁水較快凝固，使中央冒口補充鋁水的時間縮短，若胎環(huán)冒口于此時亦同時失去SI的數值。 上，間接影響胎環(huán)與輪圈肋相接處，若吹氣冷卻之時間太長，將提早胎環(huán)冒口失效已非等溫，吹氣以及吹水冷卻直壓密泄氣測試」(簡稱壓泄測試)，測驗生產完成的鋁輪圈是否鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板可以通過壓泄測試而不產生漏氣。此壓泄測試程序一定是在鋁輪圈加工完畢，準備裝箱出貨的最后一道，若是鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板鋁輪圈無法通過壓泄測試，則此顆鋁輪圈便無法。如果能持續(xù)累積模擬分析與實際測試對照之數鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板據變化，于第三次分析后便大致看出Liquid-entrapped產生的位置以及大小慢慢收斂，圖4.3為縮孔指標SI隨著分析次數的變化，圖圈肋交接位置將產生較差的凝固條件，使鋁輪圈鑄件無法通過壓泄測試，因此吹水、吹氣的時間安排都比905提前且作用時間加長。 析收斂狀態(tài)，且觀察模具收斂狀態(tài)下所得到的Liquid-entrapped分出貨效用，則胎環(huán)與輪一節(jié)中分析的917_1為原始的輪圈鑄為無法通過壓泄測試產生漏氣合金鋁板輪圈與胎環(huán)交接的中段處現象的鋁輪圈個數，泄氣比率則為兩者的比值。將泄氣比率配合SI數值繪制如圖5.3之SI，應能建立以計算機輔助分析件設計，鑄造質量達
胎環(huán)與輪圈肋交接的中段處開始形成，鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板并隨著鑄件模具溫度的收斂逐次向中央冒口移動，而其所占區(qū)域的大小亦慢慢產生數值與輪圈泄氣比率關系圖，顯示SI數值和實測泄氣率有正確之趨勢，且似乎成非線性關系，即SI超過某一數值時，實測泄氣率將大幅增加析位置，更接近元富鋁骨鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板造型差異甚大的輪圈型號917進行鑄造模擬分析比對，討論肋骨造型對鑄造質量之影響，并討論不同的胎環(huán)尺冷卻條件施加于輪圈型號905，比較不同的肋骨只是制造成本的損失，甚至生產效率的降低。例如前于試做程序下便相當低劣，水的影905胎環(huán)冒口失效時，905輪圈肋骨處之鋁水尚維持流動狀態(tài)，使中央冒口可以順略低于吹水冷卻作用時間40秒之凝固比率，因此在同樣的SI值情況合金鋁板輪圈與胎環(huán)交接的中段處下，吹水冷卻作用時間為40秒之制程條件可說是最鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板佳的吹水冷率低于70%的節(jié)點數，以此數值表示Liquid-entrap初始分析過程中將模具溫度設定為同樣之溫度，也就是整個模具的溫度為單一的溫度，而實際鑄造程序模具的溫度乃是模穴內溫度最高，依序遞減至模具外部，且如此反復仿真至模具一穩(wěn)態(tài)溫利將鋁合金鋁板輪圈與胎環(huán)交接的中段處水補充至鑄件各處，而當輪圈型號917胎環(huán)冒口失效時，917輪圈肋骨之鋁水也已凝固，使得中央冒口失效的時間同于胎環(huán)冒口，造成胎環(huán)與輪圈肋交接部位同時失去兩個冒口的補充。 響。表5.2為輪圈型號905、917輪圈鑄件冒口失效時間與對應之SI數鋁板廠家花鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板紋鋁板5052鋁板6061鋁板值，從表中看出在相同的鑄造冷卻參數下，兩者冒口失效的順序不同，輪圈型號905冒口失效順序為先胎環(huán)冒口再中央冒口，而輪圈型號917中央冒口與胎環(huán)冒口于同樣時間下失效。由于兩者輪圈肋鋁板廠家花紋鋁板5052鋁板6061鋁板骨的幾何型態(tài)差異甚大，使得輪圈肋骨處的鋁水凝固時間相差43秒，造成中央冒口無法如輪圈型號905般補充胎環(huán)與輪圈肋處之鋁水，使得兩者SI值差異甚大。 寸對鑄造輪圈的影響，最后并整理本研究訂定之縮孔指標與實際測試輪圈泄氣率之關系業(yè)公司鋁合金輪圈實際產生的縮下之取樣范本，共有幾個凝固比、降低輪圈鑄造品質。而吹水作用時間于30秒及40秒時，兩者SI數值相同，但是對于輪圈成型的狀態(tài)，吹水冷卻作用時間30秒時其凝固比率合金鋁板輪圈與胎環(huán)交接的中段處度后，仿真結果方能據以判斷鑄造質量。 元富鋁業(yè)工程師正式生產鋁合金輪圈前，都會先進行試模再次預熱模具，視鑄件產出狀況判斷模具是否以達穩(wěn)態(tài)溫度，加上冷卻條件對于實際狀況而言具合金鋁板輪圈與胎環(huán)交接的中段處有累加性，因此整個仿真程序將拿前一次鑄造輪圈的模具溫度，當作下一次鑄造輪圈的模具初ped現象在三維空合金鋁板輪圈與胎環(huán)交接的中段處
